最初在低壓鑄造用鈦酸鋁澆口套，由于鈦酸鋁澆口套或者說(shuō)澆口杯成本較高，我司開(kāi)發(fā)研究出使用高密度硅酸鈣產(chǎn)品加工成澆口套，產(chǎn)品使用壽命和使用效果和鈦酸鋁一樣，大大降低了生產(chǎn)成本。
硅酸鈣是是使用日本技術(shù)，采用氧化鈣是二氧化硅經(jīng)靜態(tài)反應(yīng)再添加一些穩(wěn)定性好的材料，結(jié)構(gòu)屬斜方晶系，硅酸鈣使用溫度1000度，完全可以達(dá)到鑄鋁使用環(huán)境，產(chǎn)品有較低的熱膨脹系數(shù)850度3小時(shí)＜0.3%,并具有優(yōu)良的抗熱震性。另外，它具有與許多金屬（特別是有色金屬）熔體及玻璃熔液不潤(rùn)濕的特性。因此，硅酸鈣陶瓷可廣泛應(yīng)用于耐高溫、抗熱震、耐腐蝕等條件苛刻的環(huán)境中。
高密度硅酸鈣碳纖維和玻璃纖維具有以下特點(diǎn)：
1、較低的熱膨脹系數(shù).
2、優(yōu)異的抗熱沖擊性能.
3、與鋁熔液等有色金屬熔液不浸潤(rùn).
4、耐腐蝕性?xún)?yōu)良.
5、耐高溫（可在1000℃）下使用
6、還可以很好的適應(yīng)高溫下的氧化問(wèn)題
7.使用壽命5-9天
N14和N17硅酸鈣性能指標(biāo)
| 高密度硅鈣板（N17碳纖維）指標(biāo) | |||
| Items/項(xiàng)目 | Unit/單位 | KF-820 | |
| 最高耐熱溫度 | ℃ | 1000 | |
| Density/密度 | Kg/m3 | 850+-10% | |
| Pressure Strength/抗壓強(qiáng)度 | Mpa | ≥23 | |
| Flexural Strength/抗折強(qiáng)度 | Mpa | ≥7.9 | |
| 導(dǎo)熱系數(shù) | 400℃ | w/m.k | ≤0.11 |
| 800℃ | ≤0.13 | ||
| Linear Shrinkage/線(xiàn)收縮 | % | 長(zhǎng)寬0.2 （850℃3Hrs） | |
| 高密度硅鈣板（N14玻璃纖維）指標(biāo) | |||
| Items/項(xiàng)目 | Unit/單位 | KF-850G | |
| 最高耐熱溫度 | ℃ | 1000 | |
| Density/密度 | Kg/m3 | 850+-10% | |
| Pressure Strength/抗壓強(qiáng)度 | Mpa | ≥16 | |
| Flexural Strength/抗折強(qiáng)度 | Mpa | ≥6.5 | |
| 導(dǎo)熱系數(shù) | 400℃ | w/m.k | ≤0.11 |
| 800℃ | ≤0.15 | ||
| Linear Shrinkage/線(xiàn)收縮 | % | 長(zhǎng)寬0.3 （850℃3Hrs） | |
硅酸鈣陶瓷澆口套/保溫帽耐腐蝕性強(qiáng)保溫性強(qiáng)耐高溫，有效地保證了補(bǔ)縮通道的溫度，是鑄件其他部位的冷卻強(qiáng)度明顯提高后不影響鑄件的補(bǔ)縮，生產(chǎn)效率得到明顯提高，鑄件品質(zhì)顯著提高；并且終凝固的冒口部位廢料重量?jī)H為傳統(tǒng)金屬材料的一般。低壓壓鑄時(shí)，壓鑄機(jī)保溫爐內(nèi)的鋁液在壓力左右下由升液管經(jīng)澆口杯澆口套進(jìn)入模具型腔，并在壓力作用下由冷卻系統(tǒng)完成順序凝固，所以澆口部分也起到冒口作用。在鋁合金輪轂低壓鑄造過(guò)程中，澆注系統(tǒng)尤為重要，其左右不僅僅是使鋁液平穩(wěn)地充滿(mǎn)模具型腔，還將在毛坯凝固階段起到補(bǔ)縮的作用，以得到內(nèi)部組織致密的鑄件。
而澆口套處于澆注系統(tǒng)與成型系統(tǒng)的交界處，澆口套是鋁合金輪轂壓鑄系統(tǒng)的一個(gè)重要部件，猶如瓶頸，可稱(chēng)為壓鑄系統(tǒng)的咽喉，其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與選材對(duì)輪廓的充型與凝固有重要的影響。
